دانلود پایان نامه طراحی بدنه ایرشیپ ها و زیر دریائی ها

اختصاصی از کوشا فایل دانلود پایان نامه طراحی بدنه ایرشیپ ها و زیر دریائی ها دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

طراحی بدنه ایرشیپ ها و زیر دریایی ها

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

تعداد صفحه:111

فهرست مطالب :

فهرست علائم

فهرست جداول

فهرست اشکال

چکیده

فصل اول

مقدمه و مطالعات پیشین

1-1 مقدمه و مروری بر تحقیقات گذشته

1-1-1 مدل آیرودینامیکی

فصل دوم

معادلات حاکم و روش حل عددی

2-1 مقدمه

2-2 محاسبات لایه مرزی

2-2-1 محاسبات لایه مرزی آرام

   2-2-2 محاسبات ناحیه گذرا

   2-2-3 محاسبات لایه مرزی درهم

   2-2-4 روش محاسبه درگ

   2-2-5 معیار جدایش

فصل سوم

الگوریتم و برنامه به همراه ورودی و خروجی های برنامه

3-1 روند محاسبه درگ           

3-2 الگوریتم محاسبات لایه مرزی آرام

3-3 الگوریتم محاسبات ناحیه گذرا

3-4 الگوریتم محاسبات لایه مرزی درهم و ضریب درگ

3-5 برنامه کامپیوتری به زبان فرترن

3-6 ورودی و خروجی های برنامه برای پروفیل های بدنه شماره 1 تا 7

3-6-1 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 1

3-6-2 خروجی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 1

3-6-3 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 2

3-6-4 خروجی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 2

3-6-5 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 3

3-6-6 خروجی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 3

3-6-7 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 4

3-6-8 خروجی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 4

3-6-9 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 5

3-6-10 خروجی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 5

3-6-11 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 6

3-6-12 ورودی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 7

3-6-13 خروجی برنامه برای پروفیل بدنه شماره 6و7

فصل چهارم

ارائه نتایج و بحث و مقایسه

4-1 مقدمه

4-2 نتایج و بحث برای پروفیل بدنه شماره 1

4-3 نتایج و بحث برای پروفیل بدنه شماره 2

4-4 نتایج و بحث برای پروفیل بدنه شماره 3

4-5 نتایج و بحث برای پروفیل بدنه شماره 4

4-6 نتایج و بحث برای پروفیل بدنه شماره 5

4-7 نتایج و بحث برای پروفیل بدنه شماره 6و7

4-8 نمودارهای مربوط به پروفیل بدنه شماره 1

4-9 نمودارهای مربوط به پروفیل بدنه شماره 2

4-10 نمودارهای مربوط به پروفیل بدنه شماره 3

4-11 نمودارهای مربوط به پروفیل بدنه شماره 4

4-12 نمودارهای مربوط به پروفیل بدنه شماره 5

4-13 مقایسه ضریب درگ

فصل پنجم

نتیجه گیری و پیشنهادات

5-1 نتیجه گیری

5-2 پیشنهاداتی برای تحقیقات آینده

فهرست مراجع

پیوست"الف"

واژه

چکیده :

در طراحی بدنه ایرشیپ‌ها و زیر دریائی‌ها نکات زیادی مورد توجه قرار می‌گیرد که مهمترین آنها قدرت جلوبرندگی است که به مقدار زیادی بستگی به درگ اصطکاکی روی بدنه ایرشیپ دارد و 3/2 درگ کل را شامل می‌شود. کاهش کوچکی در این درگ باعث صرفه جویی قابل توجهی در سوخت می‌شود و یا می‌تواند باعث افزایش ظرفیت حمل و ابعاد ایرشیپ شود.

اولین بهینه سازی عددی شکل، توسط پارسنز [1] انجام شده است. روش محاسبه در قالب یک پنل کد[2] می‌باشد که با یک روش لایه مرزی کوپل شده است. زدان [3] یک توزیع محوری از چشمه و چاه را برای نشان دادن میدان جریان اطراف یک جسم معرفی می‌کند. قدرت (شدت) به صورت خطی روی هر المان طول توزیع می‌شود.

در روند محاسباتی آیرودینامیکی ابتدا یک بدنه دوار با ماکزیمم قطر ثابت و نسبت فایننس [4] ثابت تعریف می‌شود.پروفیل بدنه و توزیع سرعت جریان غیر لزج توسط روشهای غیر مستقیم حل جریان پتانسیل بدست می‌آید. پروفیل این بدنه باید به گونه‌ای باشد که در جریان یکنواخت موازی با محور بدنه، لایه مرزی دچار جدایش نشود. با این قید، درگ توسط تغییر در شکل پروفیل بدنه کاهش می‌یابد. محدودیت در عدم جدایش لایه مرزی باعث حذف درگ فشاری می‌شود و درگ کلی منحصر به نیروهای ویسکوز در لایه مرزی می‌شود. لایه مرزی به سه ناحیه آرام گذرا [5] و درهم تقسیم می‌شود. برای محاسبه لایه مرزی آرام از متد توویتس[6] استفاده شده که بر اساس رابطۀ مومنتوم می‌باشد. ناحیه گذرا در محاسبات به صورت یک نقطه در نظر گرفته می‌شود که در آن ضریب شکل به طور ناگهانی از آخرین مقدار در ناحیه آرام به اولین مقدار در ناحیه درهم تغییر می‌کند. از آنجا که محل گذر به عواملی مانند: زبری سطحی، سر و صدا، لرزش و غیره بستگی دارد که کنترل آنها مشکل است در بیشتر تحقیقات این ناحیه را به صورت دلخواه بین سه تا ده درصد طول بدنه در نظر می‌گیرند.

محاسبات لایه مرزی مغشوش بر اساس یک روش ساده انتگرالی معادله مومنتوم بنا شده است، که توسط شینبروک [7] و سامنر [8] برای جریان با تقارن محوری بدست آمده است. از آنجا که لایه مرزی مجاز به جدایش نیست درگ از نقصان مومنتوم در انتهای لایه مرزی محاسبه می‌شود.

حل این مسأله در ساخت اژدرها، زیر دریائی‌ها و ایرشیپ‌ها مورد استفاده قرار می‌گیرد. بعضی از این گونه‌ها پروفیل بدنه را به صورت یک یا دو چند جمله‌ای از درجات مختلف نشان می‌دهند و شامل پارامترهایی مانند شعاع در دماغه و انتهای دم محل نسبی قطر ماکزیمم و شعاع طولی در آن نقطه و شیب دم هستند. بوسیله تغییر در بعضی یا همه این پارامترها در شکلهای مختلف درگ کاهش یافته است. دیگران سعی کرده‌اند که مستقیما از کپی پروفیل بدنه ماهی‌های پرسرعت و پرندگان این کار را دنبال کنند. نتیجه تمام این تلاشها منجر به طبقه بندی بدنه هایی با درگ پایین شده است و گرچه از نظر شکل متفاوت هستند ولی ضریب درگهایی خیلی شبیه به هم دارند این بدنه‌ها در شکل 1-1 آمده است.

مدل آیرودینامیکی

جریان اطراف بدنه ایرشیپ با زاویه حمله صفر را به کمک روش سوپر پوزیشن[1] بر روی یک سری توزیع چشمه و چاه که روی محور بدنه و بصورت المانهایی بطول و با توزیع شدتی که توسط یک پاره خط مستقیم و روی المان قرار دارد تخمین می‌زنیم.

پروفیل بدنه از طریق مساوی قرار دادن تابع جریان برابر با صفر وحل آن برایدر تعداد مشخصی از نقاط با فاصله مساوی مثلا" برای 20 المان بدست می‌آید شکل (1-2).

خط محوری چشمه و چاه به 20 المان با طول مساوی و در نتیجه به 21 نقطه انتهایی تقسیم می‌شودکه هر المان توزیع شدت خطی دارد (شکل1-3).با مشخص کردن شدت‌ها در 21 نقطه انتهایی توزیع شدت در همه جا تعریف شده است. پروفیل بدنه بوسیله ی تغییر در مقدار شدت این 21 نقطه انتهایی تغییر می‌کند. ترکیبات جدیدی از این 21 شدت تولید می‌شود که در قالب پایان نامه کارشناسی ارشد رضا حسن زاده ارائه شده است. ضریب درگ با استفاده از محاسبات لایه مرزی در نزدیک سطح بدنه بدست می‌آید که   محاسبات لایه مرزی آرام و درهم و همچنین ناحیه گذرا که در این تحقیق بررسی می‌شود بطور مفصل در قسمتهای بعدی شرح داده خواهد شد.

این بدنه جدید به عنوان مبنا قرار می‌گیرد و می‌تواند در یک پروسه ی تکاملی بهینه سازی شود تا به پروفیل با کمترین درگ دست یابیم.در چهل سال اخیر سیستم‌های حل مسأله ی بهینه سازی که بر اساس تکامل و وراثت بنا شده‌اند مورد توجه قرار گرفتند،استراتژی تکامل ریخنبرگ[1]]6 [یکی از این روش‌ها می‌باشد.روش قدرتمند دیگری که بر پایه تکنیک‌های هوش مصنوعی می‌باشد و قابل استفاده در فضا‌های عملکرد بزرگ و توابع چند بعدی و چند وضعیتی (دارای چندین می‌نیمم)و غیر خطی می‌باشد، روش الگوریتم ژنتیک[2] است.

و...

NikoFile

پایان نامه سنتز و ارزیابی خواص بدنه های بر پایه تیالیت

اختصاصی از کوشا فایل پایان نامه سنتز و ارزیابی خواص بدنه های بر پایه تیالیت دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

این فایل در قالب ورد و قابل ویرایش در  135 صفحه می باشد.

 

فهرست

معرفی بدنههای تیالیت.. ۶

فصل اول.. ۶
روشهای سنتز  تیالیت.. ۱۷
فصل دوم.. ۱۷
۲ . ۱ ) سنتز سل – ژل تیالیت.. ۱۸
۲ . ۱ . ۱ ) مواد اولیه و روش سنتز. ۱۸
۲ . ۱ . ۲ ) آنالیز دیفراکسیون اشعه x نمونه های سل- ژل کلیسینه شده ۱۹
۲  . ۱ . ۳ ) نتایج طیف FTIR پیش ماده و پودر نهایی تیالیت در سل – ژل. ۲۰
۲ . ۱ . ۴ ) نتایج آنالیزهای حرارتی تیالیت حاصل از سل – ژل. ۲۲
۲٫ ۱ . ۵ ) ارزیابی ریز ساختاری تیالیت حاصل از سل – ژل. ۲۳
۲ . ۱ . ۶ ) اثر افزودنی اسید سیتریک در فرآیند سل – ژل تیالیت.. ۲۳
۲ . ۲ ) تهیه تیالیت از طریق روش اوره فرمالدهید پلیمری.. ۲۵
۲ . ۲ . ۱ ) مواد اولیه و روش تولید. ۲۵
۲ . ۲ . ۲ ) آنالیز دیفراکسیون اشعه X.. 26
۲ . ۲ . ۳ ) نتایج طیف‌های FTIR.. 27
۲ . ۲ . ۴ ) نتایج آنالیزهای حرارتی.. ۲۸
۲ . ۲ . ۵ ) ارزیابی ریز ساختاری.. ۳۰
۲ . ۳ ) سنتز احتراقی تیالیت.. ۳۵
۲ . ۳ . ۱ ) مواد اولیه و روش سنتز. ۳۶
۲ . ۳ . ۲ ) واکنشهای احتراقی.. ۳۷
۲ . ۳ . ۳ ) احتراق با سوخت اضافی.. ۴۱
۲ . ۳ . ۴ ) احتراق با اکسید کننده اضافی.. ۴۲
۲ . ۳٫ ۵ ) رفتار حرارتی تیالیت حاصل از سنتز احتراقی.. ۴۵
پایدار سازی حرارتی تیالیت.. ۴۹
۳ . ۱ ) محدوده پایداری حرارتی تیالیت.. ۴۹
فصل سوم.. ۴۹
۳ . ۲ ) پایداری حرارتی تیالیت به وسیله افزودنی های اکسیدی.. ۵۰
۳ . ۲ . ۱ ) تهیه سرامیکهای تیالیتی دوپ شده با Mgo ، تالک و تالک + فلدسپار ۵۱
۳  . ۲ . ۲ ) رفتار پایداری- بررسی های پیر سازی تیالیت دوپ شده با  Mgo  و تالک و کامپوزیتهای تیالیت – مولایت.. ۵۲
۳ . ۲ . ۳ ) رفتار انبساط حرارتی تیالیت دوپ شده با Mgo، تالک و کامپوزیتهای تیالیت – مولایت.. ۵۴
۳ . ۲ . ۴ ) آنالیز دیفراکسیون اشعهX.. 57
۳٫ ۲ . ۵ ) اثر افزودنی های Mgo ، تالک، تالک + فلدسپار و مولایت بر زینترینگ دینامیک… ۵۹
۳٫ ۲ . ۶ ) اثر افزودنی های Mgo ، تالک، تالک + فلدسپار و مولایت بر ریزساختار ۶۲
۳ . ۲ . ۷ ) ویژگیهای فیزیکی و شیمیایی تیالیت دوپ شده با Mgo ، تالک و کامپوزیتهای تیالیت – مولایت.. ۶۵
۳ . ۳ . ۲ ) ضریب انبساط حرارتی تیالیت پایدار شده با _۳o₂Fe. 71
۳ . ۴ ) اثرات افزودنی ZrO₂ در پایدار سازی تیالیت.. ۷۲
۳ . ۴ . ۱ ) اثر افزودنی ZrO₂  بر رفتار انبساط حرارتی تیالیت.. ۷۳
۳ . ۴ . ۲ ) ارزیابی ریزساختاری تیالیت در حضور افزودنی ZrO₂ ۷۴
۳ . ۴ . ۳ ) بهبود میکروترک و بازشدن دوباره آن در حضور افزودنی ZrO₂ ۷۶
کامپوزیتهای بر پایه تیالیت.. ۷۷
فصل چهارم.. ۷۷
۴ . ۱ ) کامپوزیت تیالیت – زیرکونیا (ZAT) 78
۴ . ۱ . ۱ ) روش تهیه کامپوزیتهای ZAT. 78
۴ . ۱ . ۲ ) ویژگی های فیزیکی کامپوزیتهای ZAT زینتر شده در دماهای مختلف.. ۸۰
۴٫ ۱ . ۳ ) ویژگی های مکانیکی کامپوزیتهای ZAT. 81
۴ . ۱ . ۴ ) رفتار انبساط حرارتی کامپوزیتهای ZAT. 82
۴٫ ۱ . ۵) پایداری حرارتی کامپوزیتهای ZAT. 84
۴ . ۲ ) کامپوزیت تیالیت – مولایت.. ۸۷
۴ . ۲ . ۱ ) روش تهیه کامپوزیت تیالیت – مولایت.. ۸۸
۴٫ ۲ . ۲ ) ویژگی های فیزیکی کامپوزیت مولایت – تیالیت.. ۹۰
۴ . ۲ . ۳ ) ویژگی های ریزساختاری کامپوزیت مولایت – تیالیت.. ۹۲
۴ . ۲ . ۴ ) ویژگی های مکانیکی کامپوزیتهای مولایت – تیالیت.. ۹۴
۴ . ۲ . ۵ ) رفتار انبساط حرارتی کامپوزیتهای مولایت – AT. 98
۴ . ۳ ) کامپوزیت  / AL₂Tio₅ ۹۸
۴ . ۳ . ۱ ) روش تهیه کامپوزیت  / AL₂Tio₅ ۹۸
۴ . ۳ . ۲) نقش افزودنی FeTio₃ + Fe₂O₃ در تشکیل کامپوزیت  / AL₂Tio₅ ۱۰۰
شکل۴-۳-۱)  مقایسه دانسیته ظاهری با دانسیته. ۱۰۱
۴ . ۳ . ۳ ) تاثیر افزودنی FeTio₃ + Fe₂O₃ بر تراکم کامپوزیت  AL2Tio5-AL2o3. 101
شکل ۴-۳-۲)  a)دانسیته بالک b)تخلخل بر حسب افزودنی) ۵۰FeTio3+50Fe2o3 ) 101
۴ . ۳ . ۴ ) ارزیابی ریزساختاری کامپوزیت AL2Tio5-AL2o3. 102
شکل ۴-۳-۳) تصویر SEM ریز ساختار تیالیت بدون افزودنی[۱۷]. ۱۰۲
۴ . ۳ . ۵ ) تاثیر افزودنی FeTio₃ + Fe₂O₃ بر پایداری کامپوزیت AL2Tio5-AL2o3. 103
۴ . ۳ . ۶ ) ارزیابی ریزساختاری کامپوزیت بعد از عملیات حرارتی.. ۱۰۴
شکل ۴-۳-۷) ریزساختار کامپوزیت Al2Tio5_Al2o3 پس از عملیات حرارتی[۱۷]. ۱۰۵
۵ . ۱ ) آماده سازی پودر به روش رسوب همگن.. ۱۰۵
رفتار زینترینگ تیالیت.. ۱۰۵
فصل پنجم.. ۱۰۵
جدول ۵-۱) فازهای کریستالی در پودرهای کلسینه شده[۱۸]. ۱۰۷
شکل۵-۱) تصاویرSEM پودرهای تهیه شده از روش رسوب همگن[۱۸]. ۱۰۸
شکل۵-۲)  منحنی های TG_DTA رسوبهای همگن[۱۸]. ۱۰۸
شکل ۵-۳) اثرات کلسیناسیون و دمای زینترینگ بر تراکم. ۱۰۸
شکل ۵-۴) تصاویرSEM سطوح شکست نمونه(A)زینترشده[۱۸]. ۱۰۹
۵ . ۱ . ۲ ) اثرات افزودنی ها بر ریزساختار بدنه های زینتر شده ۱۰۹
شکل ۵-۵) تصاویرSEM سطوح شکست بدنه های تیالیت زینتر شده[۱۸]. ۱۱۰
جدول ۵-۲) نتایج انالیز بدنه های زینتر شده با افزودنی ها[۱۸]. ۱۱۱
شکل ۵-۶) منحنی های انبساط حرارتی سرامیکهای تیالیت[۱۸]. ۱۱۲
۵ . ۱ . ۳ ) ویژگی های بدنه زینتر شده کامپوزیت ZrSio₄ –  AL₂Tio₅ ۱۱۲
۵ . ۱ . ۴ ) تجزیه حرارتی AL₂Tio₅در طول زینترینگ… ۱۱۴
شکل ۵-۹) اثر زمان انیل ایزوترمال(c 1100 )بر تجزیه تیالیت بدون افزودنی و زینتر شده درc 1300. 115
۱۰درصد مولی Ba(No3) و زینتر شده درc 1300 5 درصد مولی Zro2و زینتر شده درc 1300. 115
۲ درصد مولیZrSio4  زینتر شده درc 1400 [18]. 115
۵ . ۲ ) زینترینگ فاز مایع تیالیت با استفاده از اسپودمن.. ۱۱۵
۵ . ۲ . ۱ ) تاثیر اسپودمن بر ارتباطهای فازی.. ۱۱۶
AL₂Tio₅ –   Tio₂ +  AL₂O₃…… ۱۱۶
Li₂o + 4AL₂Sio₅ Li₂o . AL₂O₃ . ۴Sio₂ + ۳Al₂o3. 116
LiAL(Sio₃) _۲  ۲ Li₂o . AL₂O₃ . ۴Sio₂ ۱۱۶
شکل ۵-۱۰) الگوهای XRD تیالیت شامل _۱۵۲٫۵ درصد وزنی اسپودمن[۱۹]. ۱۱۷
جدول۵-۳) فراوانی فازهای مختلف اسپودمن-تیالیت اصلاح شده[۱۹]. ۱۱۷
شکل ۵-۱۱)  انالیز حرارتی ATR15 [19]. 118
۵ . ۲ . ۲ ) تاثیر اسپودمن بر ویژگیهای فیزیکی و مکانیکی.. ۱۱۸
نتیجهگیری و مراجع.. ۱۲۰
فصل ششم.. ۱۲۰
۶-۱) نتیجه گیری.. ۱۲۰
_افزایش استحکام مکانیکی.. ۱۲۳
_کاهش انبساط حرارتی.. ۱۲۳
_کاهش دیرگدازی.. ۱۲۳
۶-۲) مراجع. ۱۲۵

 مقدمه

تیالیت  (AL2Tio5) ماده سرامیکی است که بوسیله واکنش حالت جامد ترکیب هم مولار   Tio2و AL2O3  در محدوده دمایی   1400-1360 درجه سانتی گراد تشکیل می شود و تا بالای نقطه ذوبش (1860c)  پایدار می ماند سرامیکهای بر پایه تیالیت ویژگیهای خارق العاده ای دارند که آنها را برای کاربردهای مدرن به ویژه صنعت اتوموتیو مناسب می سازد . تیالیت به دلیل شوک پذیری عالی و ضریب انبساط حرارتی خیلی پایین مورد استفاده در کاربردهای دما بالا است . با این همه به دلیل دو عیبی که دارد کاربردهای صنعتی آن محدود شده است .یکی از این معایب تجزیه حرارتی تیالیت به کوراندم و روتایل در محدوده دمایی 1280-800 درجه سانتیگراد بوده و دیگری استحکام شکست خیلی پایین تیالیت که ناشی از توسعه میکروترکهای گسترده در حین سرمایش از زینترینگ تا دمای اتاق است . اکسیدهایی از قبیلZrTio4,Fe2o3,Zro2,Mgo و مولایت جهت کنترل تجزیه تیالیت افزوده می شوند در میان این پایدارسازهاMgo و Fe2o3 میزان بالایی از پایداری فازی را در شرایط بحرانی ارائه می دهند مقاومت مکانیکی پایین با ساخت کامپوزیتهای تیالیت – زیرکونیا و کامپوزیتهای تیالیت – مولایت که با افزودن کائولن تهیه می شود افزایش داده می شود جدیدترین روش سنتز تیالیت از طریق فرایند سل – ژل صورت می گیرد که به تولید ذرات نانوی تیالیت منجر می گردد.

 

 

 

دانلود سیستم شاسی و بدنه پراید

اختصاصی از کوشا فایل دانلود سیستم شاسی و بدنه پراید دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

آشنایی با پراید یکی از اتومبیلهایی که بیشتر مردم ایران از آن استفاده میکنند

تأثیر ابعاد زهکش افقی بر نشت ماندگار از بدنه سد خاکی ناهمگن

اختصاصی از کوشا فایل تأثیر ابعاد زهکش افقی بر نشت ماندگار از بدنه سد خاکی ناهمگن دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

جریان آب نشت یافته از بدنه سد خاکى منجر به حمل مصالح آن مى گردد که این مسأله باعث فرسایش داخلى و ایجاد پدیده piping در داخل بدنه سد مى گردد. براى جلوگیری از ایجاد چنین پدیده اى، طرح زهکش در پایین دست بدنه سد الزامى است. در این تحقیق دبى نشتى از بدنه سد خاکى جغناب با بهره گیری از نرم افزار Seep W مبتنى بر روش المان محدود محاسبه گردیده و تأثیر ابعاد زهکش افقى بر میزان جریان نشتى از بدنه سد بررسى و مورد ارزیابی قرار گرفته است. نتایج به دست آمده نشان مى دهد که در سد ناهمگن، با افزایش طول و ضخامت زهکش افقى میزان دبى نشتى نیز افزایش می یابد. اما تأثیر طول زهکش افقى در افزایش دبى نشتى در مقایسه با ضخامت آن قابل توجه مى باشد. علاوه بر این در شرایط ناهمسان پوسته سد وقتى kx<ky مى باشد، تأثیر پارامترهاى طول و ضخامت زهکش افقى براى تخلیه زه آب کاهش می یابد.

سال انتشار: 1392

تعداد صفحات: 15

فرمت فایل: pdf

تأثیرطول زهکش مایل بر میزان دبی نشتی از بدنه سد خاکی هسته دار

اختصاصی از کوشا فایل تأثیرطول زهکش مایل بر میزان دبی نشتی از بدنه سد خاکی هسته دار دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

در سدهاى خاکى هسته دار، چنانچه ضخامت هسته کم باشد، در مرز بین هسته و پوسته گرادیان هیدرولیکى بزرگى به وجود مى آید که باعث فرسایش درونى سد مى گردد. براى کاهش سطح تراوش در شیب پایین دست سد و افزایش دبى عبورى از زهکش، از نوع مخصوصى زهکش بنام زهکش مایل یا دودکشى استفاده مى شود. در این تحقیق تأثیر طول زهکش دودکشى در کاهش گرادیان خروجى در سد موردى جغناب در شرایط تراوش ماندگار با استفاده از نرم افزار Seep W مورد بررسى قرار گرفته است. نتایج نشان داد که در سد ناهمگن هسته دار با اتصال زهکش افقى به زهکش مایل میزان جریان نشتى از زهکش بسیار افزایش می یابد، بطوریکه قابلیت تخلیه آب زهکش تا حدود 15% بیشتر مى شود. در شرایط ناهمسان، با افزایش ضریب نفوذپذیرى جهت x مصالح پوسته سد نسبت به جهت y، افزایش طول زهکش مایل نیز باعث افزایش جریان نشتى مى شود. بهترین حالت زهکش براى سد هسته دار، ترکیب زهکش افقى با مایل خواهد بود.

سال انتشار: 1392

تعداد صفحات: 6

فرمت فایل: pdf