پاورپوینت درمورد آب پنیر محصول جانبی فراورده‌های لبنی 27 اسلاید

اختصاصی از کوشا فایل پاورپوینت درمورد آب پنیر محصول جانبی فراورده‌های لبنی 27 اسلاید دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

دسته بندی : پاورپوینت

نوع فایل :  .ppt ( قابل ویرایش و آماده پرینت )

تعداد اسلاید : 27 اسلاید

---

 قسمتی از متن .ppt : 

واحد ورامین

عنوان تحقیق:

آب پنیر محصول جانبی فراورده‌های لبنی

استاد:

خانم دکتر موحد

دانشجو:

پونه مجتهدی

درس:

شیمی مواد غذایی

بهار 88

فهرست

آب پنیر whey

Production

Uses

orginal-1

adittive -2

Health

milk plasma

مایع باقی‌مانده از دلمه شیر، محصول جانبی کارخانه‌های

پنیر یا کازئین و استفاده صنعتی متفاوتی دارد.

آب پنیر به 2 صورت تولید می شود

Sweet whey ( a : که در طی ساخت انواع رنت

پنیر های سخت مانند جدار یا پنیر سویسی تولید می شود.

Acid whey (b: که در طی ساخت انواع پنیر های اسیدی مانند کاتیج تولید می شود.

http://en.wikipodia.org

مقاله بررسی عوامل موثر در سیستم های مقاوم در برابر بارهای جانبی

اختصاصی از کوشا فایل مقاله بررسی عوامل موثر در سیستم های مقاوم در برابر بارهای جانبی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

این محصول در قالب ورد و قابل ویرایش در 69 صفحه می باشد.

 فهرست

مقدمه :   ۰
سختی و مقاومت :   ۱
۶-۱ دیاگرام بار – تغییر مکان برشی دیوارهای برشی فولادی   ۵
قبل از کمانش   ۷
پس از کمانش   ۹
اثر صلبیت تیرها و ستونها روی ورق فولادی   ۲۴
پایداری :   ۲۶
دیوارهای برشی فولادی تقویت شده   ۳۱
۴-۷- طراحی تیرها و ستون های بالا و پایین   ۳۶
۴-۸- ظرفیت برشی دیوارهای برشی فولادی   ۳۷
ظرفیت خمشی دیوار برشی   ۴۰
۴-۱۰- ظرفیت های ترکیب V-M,V-M-P دیوار برشی فولادی   ۴۱
۴-۱۱-۱- تغییر مکان ها   ۵۰
۴-۱۱-۱-۱- تغییر مکان برشی:   ۵۰
۴-۱۱-۱-۲- تغییر مکان خمشی   ۵۲
طراحی دیوار برشی فولادی تقویت شده   ۵۵
نوع تقویت در پانل برشی   ۶۱

مقدمه :

دو عامل تعیین کننده در سیستم های مقاوم در برابر بارهای جانبی مانند سیستمهای مهاربند،‌دیوارهای برشی فولادی، قابهای ممان گیر، دیوارهای برشی بتنی و غیره سختی[۱] و مقاومت [۲] آنها میباشد. که به کمک دیاگرام بار – تغییر مکان جانبی آنها تعیین میگردد. در شکل ۶-۱ یک نمونه از این دیاگرامها در یک تصویر کلی نشان داده شده است.

در دیاگرام مذکور شیب خط OA سختی سیستم مقاوم نامیده می شود و F_u مقاومت و یا بار نهایی سیستم مذکور می باشد. همانطور که در شکل ۶-۱ bb مشاهده میگردد رابطه بین بار و تغییر مکان جانبی در محیط الاستیک بصورت زیر است:

سختی و مقاومت :

با توجه به لزوم کنترل تغییر مکان جانبی در ساختمانها،‌ سختی سیستم های مقاوم در برابر بارهای جانبی از اهمیت خاصی برخوردار می باشد. طبیعتاً همانطور که در شکل ۶-۱- b مشاهده می گردد سیستم هایی که دارای سختی بیشتری می باشند، تغییر مکان جانبی آنها در مقابل بارهای جانبی کمتر است.

از جمله عواملی که در رابطه با آنها لزوم کنترل تغییر مکان جانبی نقش اساسی دارد، میتوان به موارد زیر اشاره نمود.

 – اثرات

– آسیب دیدن اجزاء غیر سازه ای

– حفظ تجهیزات و لوازم حساس در ساختمانهای خاص

– تأمین ایمنی

در عمل،‌ هنگامی که بارهای جانبی به سازه اعمال میگردد، سازه جا به جا شده و در نتیجه بارهای قائم نسبت به محورهای قابها و دیوارها خارج از محوری پیدا می نمایند. متعاقب آن سازه تحت اثر لنگری اضافه قرار می گیرد. جابجایی اضافی، باعث لنگر داخلی بیشتر برای تعادل با لنگر اعمالی ناشی از بارهای قائم خواهد شد. این اثر بار قائم ‍P بر تغییر مکان جانبی  به اثر  موسوم است . اثر مذکور در یک طره در شکل ۶-۳ بصورت ساده نشان داده شده است.

 چنانچه سازه انعطاف پذیر و بار وزنی آن زیاد باشد، در حالت بحرانی نیروهای اضافی ناشی از اثر  ممکن است باعث افزایش تنش ها بیش از حد مجاز در بعضی از اعضاء شده و با ایجاد ناپایداری موجب انهدام سازه شوند. لذا استفاده از سیستم های مقاومی که در برابر نیروهای جانبی دارای سختی بیشتر و طبیعتاً تغییر مکان جانبی کمتری هستند میتوانند در کنترل این پدیده بسیار مؤثر باشند.

همچنین در صورت جابجایی قابل توجه سازه و در نتیجه تغییر شکل های زیاد، اعضای غیر سازه ای نظیر دربها، آسانسورها، تیغه ها ، نماها ، میان قاب ها و بخصوص تأسیسات ممکن است دچار آسیبهای جدی گردند. در بعضی ساختمانهای خاص همچون بیمارستانها ، موزه ها ، آزمایشگاهها و غیره که تجهیزات و لوازم حساسی رد آنها قرار دارد، جابجایی زیاد میتواند موجب خسارات جبران ناپذیر گردد که بدین لحاظ استفاده از سیستم های مقاوم با سختی زیاد را الزامی می نماید.

گر چه عموم محققین معتقدند که شتاب، مهمترین پارامتر نحوة پاسخ افراد به ارتعاش می باشد و ممکن است برای ساکنین ساختمانها بخصوص ساختمانهای بلند ایجاد انواع واکشنهای نامطلوب از اضطراب تا حالت تهوع نماید و باعث سلب آسایش آنها گردد، ولی جابجایی زیاد نیز میتواند باعث عدم ایمنی بخصوص در زلزله که نسبت به نوسانات باد، به دفعات کمتر بروز نموده و زمان ارتعاش معمولاً کوتاه بوده ولی حرکات آن شدیدتر می‌باشد، گردد. لذا معیار طراحی در زلزله قبل از آسایش که معمولاً در رابطه با باد مطرح است، ایمنی خواهد بود.

تغییر مکانهای جانبی را میتوان با افزایش سختی کاهش داد، ولی این افزایش سختی تأثیر مهمی بر کاهش شتابها نخواهد داشت. این موضوع را میتوان با در نظر گرفتن معادله عمومی حرکت یک سازه ، بخوبی مشاهده نمود.

از این رابطه میتوان دریافت که شتاب متناسب با  است که U_max تغییر اوج تغییر مکان و  فرکانس دورانی این حرکت می باشند. افزایش سختی سازه با ضریبی مانند  باعث کاهش U_max­ با همان ضریب میگردد. در نتیجه حاصلضرب  و شتاب اوج بدون تغییر می مانند.

۶-۱ دیاگرام بار – تغییر مکان برشی دیوارهای برشی فولادی

در صورتی که یک پانل برشی فولادی به عنوان یک طبقه مجزا بصورت شکل ۶-۴ در نظر گرفته شود، برای دستیابی به دیاگرام بار – تغییر مکان برشی آن با توجه به تئوری ارائه شده توسط نویسنده و همکار،‌میتوان ورق فولادی و قاب را از یکدیگر تفکیک نموده و دیاگرام مذکور را برای هر کدام از آنها بدست آورد. سپس با جمع آثار آنها به دیاگرام بار – تغییر مکان برشی پانل دست یافت.

۶-۱-۱- دیاگرام بار – تغییر مکان برشی ورق فولادی

– رفتار ورق فولادی بصورت الاستیک و کاملا پلاستیک باشد.

– ستونها به اندازة کافی صلب باشند بطوری که بتوان از تغییر شکل آنها در محاسبة تغییر شکل برشی ورق فولادی صرفنظر نمود و همچنین بتوان فرض نمود میدان کششی تشکیل شده پس از کمانش ورق بصورت یکنواخت تمام سطح ورق را فراگیرد.

– ورق فولادی دارای اتصال ساده با قاب اطراف خود باشد.

– اختلاف بین مقدار میان کششی در دو طبقه مجاور کوچک بوده بطوریکه ممان ایجاد شده در تیرهای طبقات در اثر میدان کششی ناچیز باشد.

– بتوان از اثر تنشهای ناشی از خمش بر روی تنش های کمانشی ورق صرفنظرنمود. میتوان ورق فولادی را قبل از کمانش و بعد از آن مورد بررسی قرار داده و دیاگرام بارجانبی – تغییر مکان برشی آنرا بدست آورد. در شکل ۶-۵ دیاگرام مذکور نشان داده شده است. همانطور که در این شکل مشاهده میگردد نقطه C حد کمانش و نقطه D حد جاری شدن ورق فولادی را نشان میدهند که در مباحث بعد به روش محاسبة حدود ذکر شده پرداخته شده است.

قبل از کمانش

تا قبل از کمانش ورق فولادی وضعیت تنش ها در شکل ۶-۶ a- نشان داده شده است. در این حالت تنش های مساوی کششی و فشاری اصلی در امتداد زاویه ْ۴۵ و ْ۱۳۵ تا زمان رسیدن آنها به تنش بحرانی کمانش ورق تشکیل میگردد. تنش برشی بحرانی ورق فولادی با فرض تکیه گاه ساده از تئوری کلاسیک پایداری قابل محاسبه است.

            در صورت ضخیم بودن ورق فولادی بطوری که تنش برشی بحرانی  ، در آن از یک تنش برشی حد جاری شدن آن  ، تجاوز نماید، در آنصورت،‌از نقطه نظر تئوریک ورق فولادی زمانی جاری خواهد شد که

به عبارت دیگر در این شرایط ، نقطه C در شکل ۶-۵ به نقطه D منتقل خواهد گردید.

در رابطة (۶-۱۱) ،  حد جاری شدن ورق فولادی در آزمایش تک محوری کششی بوده و مقدار تنش برشی حد جاری شدن ورق فولادی ،  براساس معیار جاری شدن فون میزس[۶] می باشد.

پس از کمانش

در صورت نازک بودن ورق فولادی و کمانش آن قبل از جاری شدن، ورق پس از کمانش قادر به تحمل تنش های فشاری بیشتر نخواهد بود ولی همانطور که در شکل ۶-۶ مشاهده میگردد، تنش های کششی تا جاری شدن ورق فولادی میتوانند افزایش یابند. بدین ترتیب پس از کمانش ورق با شکل گیری تدریجی میدان کششی و گسترش آن در تمام سطح آن مکانیزم باربری جدیدی ایجاد میگردد که در شکل ۶-۶b-  نشان داده شده است و آن را پس کمانش[۷] می‌نامند.

 در این رابطه U_wcr ، تغییر مکان برشی ورق فولادی در هنگام کمانش میباشد و از رابطه (۶-۸) قابل محاسبه است و U_wpb تغییر مکان برشی ناشی از تنش های میدان کششی،  است که در شکل ۶-۶-bb نشان داده شده است و میتوان آنرا با مساوی قراردادن کار انجام شده توسط نیروی برشی ناشی از تنش مذکور، با انرژی کرنشی [۸۸] ورق فولادی محاسبه نمود.

با قراردادن مقادیر U_wcr از رابطة (۶-۸) و U_wpb از رابطة (۶-۳۰) در رابطة (۶-۲۲) تغییر مکان برشی ورق فولادی هنگام جاری شدن و یا بعبارت دیگر تغییر مکان حد الاستیک آن بدست می آید.

که در آن مقدار  از رابطة (۶-۲۰) و  از رابطة (۶-۴) قابل محاسبه می باشند.

با محاسبة بار و تغییر مکان برشی ورق فولادی هنگام جاری شدن آن به ترتیب از روابط (۶-۲۱) و (۶-۳۱) ، نقطه D در شکل ۶-۵ بدست می آید که بدین ترتیب دیاگرام بار – تغییر مکان برشی ورق فولادی تعریف میگردد.

با داشتن مختصات نقاط C و D در شکل ۶-۵ معادلة خطوط OC و CD به سادگی قابل محاسبه می باشند. معادله خط OC بصورت رابطة زیر خواهد بود.

(۶-۳۲)                                                                        قبل از کمانش ورق

همچنین معادله خط CD بصورت زیر می باشد.

(۶-۳۳)                        پس از کمانش ورق

برای سادگی می توان به جای خط OC و CD خط OD (خط چین) را در شکل ۶-۵ جایگزین نمود. بررسی و محاسبات نشان میدهد اثر این جایگزینی عملاً بسیار ناچیز و قابل گذشت می باشد ضمن آنکه رابطة بین بار – تغییر مکان برشی ورق فولادی را تا حد زیادی ساده می نماید. بدین ترتیب رابطة مذکور و یا به عبارت دیگر معادله خط OD در شکل
۶-۵ بصورت زیر خواهد بود.

(۶-۳۴)                                                                                                                        F_w=K_wU_w

که در آن K_w شیب خط OD و یا سختی برشی ورق فولادی بوده که برابر است با

(۶-۳۵)

همانطور که در رابطة (۶-۳۱) مشاهده میگردد، تغییر مکان برشی حدالاستیک ورق فولادی تقریباً مستقل از ضخامت آن، (t) و کاملاً مستقل از دهانة پانل، (b) می باشد t در  ظاهر میگردد که اثر آن بر روی تغییر مکان برش قابل توجه نمی باشد،‌حداکثر تغییرات تغییر مکان برشی بین دو حد بالا و پایین آن حدوداً ۲۵% است و در ورقهای نازک که  میباشد، تغییر مکان برشی کاملاً مستقل از t است). به عبارت دیگر میتوان بیان نمود که ضخامت ورق و دهانة پانل تأثیر چندانی در مقدار تغییر مکان برشی حد الاستیک آن ندارند و تغییر مکان مذکور تحت تأثیر مستقیم ارتفاع پانل ، d ، می باشد. از طرف دیگر همانطور که در رابطه (۶-۲۱) مشاهده میگردد،‌نیروی برشی نهائی ورق فولادی مستقل از ارتفاع پانل، (d) ، بوده ولی مستقیماً متأثر از ضخامت ورق و دهانة پانل می باشد. طبیعتاً سختی برشی ورق که نسبت نیرو به تغییر مکان برشی آن و دهانة پل می باشد. طبیعتاً سختی برشی ورق که نسبت نیرو به تغییر مکان برشی آن است متأثر از همه عوامل ابعاد ورق d , b , t خواهد بود که در رابطة ساده شده (۶-۳۵) نیز میتوان حضور آنها را مشاهده نمود.

با توجه به اینکه عملاً ستونهایی که در دیوارهای برشی فولادی بکار  گرفته میشوند در ساختمانها جزء سازة باربر قائم قرار می گیرند و این مطلب به لحاظ کنترل لنگر واژگونی در دیوارهای برشی فولادی نیز مفید و لازم می باشد، لذا ستونها از صلبیت قابل توجهی برخوردار هستند. همچنین در صورت عدم صلبیت کافی ستونها توزیع یکنواخت تنش های کششی در ورق پس از تشکیل میدان کشش قطری، امکانپذیر نخواهد بود و بدین جهت لازم است ستونها از یک صلبیت حداقل برخوردار باشند. بدین ترتیب  ، زاویه میدان کشش قطری به سمت ۴۵ درجه میل می نماید.

زاویه  از طریق برقراری شرایط مینیمم انرژی کرنشی بدست می آید با فرض آنکه ورق فولادی کاملا نازک باشد،‌ بطوریکه بتوان  در نظر گرفت و تیرها و ستونها کاملاً سخت باشند، با برقراری شرایط مینیمم انرژی کرنشی ْ۴۵ =  بدست می آید.

در تحقیقات آزمایشگاهی بر روی دیوارهای برشی فولادی با ورق نازک،  حدوداً بین ْ۳۵ تا ْ۵۵ گزارش شده است (در دیوارهای برشی متعارف عموماً در پانل هایی که عرض پانل (b) ، بزرگتر از ارتفاع آن (d) ، می باشد (b>d) ، ْ۴۵ <  است و در پانل هایی که عرض پانل (b) کوچکتر از ارتفاع آن (d) باشد، (b<d) ، ْ۴۵ >  است. البته صلبیت ستونها و تا اندازه ای صلبیت تیرها و ضخامت ورق تیر در مقدار  نقش دارند.

با توجه به روابط بدست آمده میتوان اثر  را برای دو حد ذکر شده بر روی نیروی برش نهایی ، تغییر مکان برشی حد الاستیک و سختی برشی ورق فولادی محاسبه نمود.

 فرض نمود، به کمک روابط (۶-۲۰) ، (۶-۲۱) و (۶-۳۱) برای ْ۴۵=  و ْ۵۵= و یا ْ۳۵= مقادیر F_wu  ، U_we و K_w قابل محاسبه می باشند.

 همانطور که مشاهده میگردد با فرض  و یا  بجای  ، مقاومت برشی نهائی ورق فولادی (F_wu) حدوداً ۶% کاهش یافته و تغییر مکان برشی حد الاستیک آن ۶% افزایش می یابد. همچنین سختی برشی ورق فولادی، K_w حدوداً ۱۲۲% کاهش نشان میدهد. بدین ترتیب همانطور که دیده میشود، در بدترین شرایط اثر  بر روی مقاومت نهایی و تغییر مکان برشی حد الاستیک ورق فولادی ناچیز و اثر آن بر روی سختی برشی ورق قابل توجه نمی باشد، لذا فرض  در دیوارهای برشی فولادی متعارف در ساختمانها، معقول به نظر می رسد. بخصوص که حداقل صلبیت ستونها همانطور که در مبحث ۶-۲ به آن اشاره خواهد شد در محاسبات مورد توجه قرار گیرد.

با توجه به بحث فوق در رابطه با نیروی برشی نهائی، تغییر مکان برشی حد الاستیک و سختی برشی ورق فولادی و اثر ابعاد ورق فولادی (t , d , b) و زاویه میدان کشش قطری ،  ، روی عوامل مذکور، به نظر میرسد در صورتیکه در دیوار برشی فولادی سعی شود عرض آنها (b) هر چه بیشتر از ارتفاع طبقه (d) در طراحی آنها انتخاب گردد، علاوه بر آنکه دیوار به جای میل به سمت عملکرد خمشی به سمت عملکرد برشی خواهد رفت، وضعیت دیوار برشی نیز به لحاظ عوامل ذکر شده بهبود می یابد. زیرا همانطور که ذکر گردید با توجه به اینکه تغییر مکان برشی حد الاستیک ورق فولادی تابع d بوده و تقریباً مستقل از t , b میباشد، لذا با افزایش عرض دیوار (b) مقدار آن ثابت باقیمانده ولی مقاومت برشی نهایی آن که مستقل از d بوده و رابطه مستقیم با t , b دارد با افزایش عرض دیوار برشی (b) افزایش می یابد که طبیعتاً افزایش سختی برشی دیوار رانیز که متناسب با آن است به همراه خواهد داشت  .

از طرف دیگر باافزایش قابل توجه b نسبت (b>> d) d میدان کششی عمدتاً بین تیرهای طبقات تشکیل شده و کمتر ستونها را آزار خواهد داد (بحث تعدیل تنش ها).

همچنین با این عمل دست طرح نیز برای ایجاد بازشو (نیروی برش نهایی، تغییر مکان برشی حد الاستیک و سختی برشی) همانطور که از بحث ۶-۳ استفاده میشود، کمتر دچار آسیب خواهد گردید.

بدین ترتیب میتوان انتظار داشت که دیوارهای برشی فولادی با نسبت عرض به ارتفاع بیش از واحد  به لحاظ عملکرد و رفتار نسبت به دیوارهایی با  ارجحیت داشته باشند و این رفتار و عملکرد با افزایش هر چه بیشتر  نسبت به واحد بهبود یابد.

در صورت فرض  ، روابط (۶-۲۱) ،‌(۶-۳۱) و (۶-۳۵) را میتوان به صورت زیر نوشت.

(۶-۳۶)

(۶-۳۷)

(۶-۳۸)

همچنین در صورتی که ورق فولادی به اندازة کافی نازک باشد بطوری که بتوان  فرض نمود، روابط (۶-۳۶) ، (۶-۳۷) و (۶-۳۸) ساده تر شده و با لحاظ نمودن رابطة (۶-۲۰) به صورت زیر خواهند بود.

(۶-۳۹)

(۶-۴۰)

(۶-۴۱)

در تعدادی آزمایش که بر روی ورق نازک فولادی و آلومینیومی توسط نویسنده و همکار انجام گرفته است دیاگرام بار – تغییر مکان برشی آنها بدست آمده است که دو نمونه آن در شکل ۶-۷ و ۶-۸ نشان داده شده است. همچنین دیاگرامهای مذکور از طریق تئوری ارائه شده در فوق محاسبه و در شکل های ذکر شده آورده شده است. همانطور که مشاهده میگرددتئوری مذکور رفتار ورق را بخوبی و در جهت اطمینان بیان می‌نماید.

مقایسه مقاومت تیرهای پالتروژنی FRP و تیرهای فولادی در برابر کمانش پیچشی جانبی

اختصاصی از کوشا فایل مقایسه مقاومت تیرهای پالتروژنی FRP و تیرهای فولادی در برابر کمانش پیچشی جانبی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

  |  مقاله با عنوان: مقایسه مقاومت تیرهای پالتروژنی FRP و تیرهای فولادی در برابر کمانش پیچشی جانبی

  |  نویسندگان: مریم سرافرازی ، مصطفی رضوانی شریف

  |  محل انتشار: دهمین کنگره بین المللی مهندسی عمران - دانشگاه تبریز - 15 تا 17 اردیبهشت 94

  |  فرمت فایل: PDF و شامل 8 صفحه می باشد.

چکیــــده:

مقاله ارائه شده نتیجه انجام دو تحلیل متوالی کمانشی و تحلیل استاتیکی با در نظر گرفتن اثر هندسه غیر خطی برای بررسی و مقایسه رفتار پساکمانشی تیرهای پالتروژنی و تیرهای فولادی با مقطع I شکل در نرم افزار آباکوس می باشد. بارهای بحرانی به ازای محتمل ترین مود (مود اول) با استفاده از آنالیز مقادیر ویژه بدست می آیند. سپس با در نظر گرفتن نقص اولیه برای تیر مدل سازی شده، رفتار تیر ها تا رسیدن بار به مقدار بحرانی بدست آمده از تحلیل اولیه با هم مقایسه می شود. با به نتایج مدل سازی برای 10 نمونه تیر FRP و 10 نمونه تیر فولادی، ظرفیت باربری و تغییرشکل نهایی، همچنین سختی قائم مقطع فولادی بیشتر از مقطع FRP است. اما به ازای مقدار بار یکسان، مقطع FRP دارای تغییر شکل بیشتری است.

مقاله درباره سیستمهای جانبی : ساختمانهای فولادی

اختصاصی از کوشا فایل مقاله درباره سیستمهای جانبی : ساختمانهای فولادی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود در "پایین مطلب"

 فرمت فایل: word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

 تعداد صفحات:126

معرفی :

فولاد در ساختمانهای بلند

معماری تاریخی و طاق نصرت های ساختاری روزهای گذشته ، مانند اهرام کشور مصر ، معبدهای یونان ، پل های بتنی رم ، از سنگ یا برخی از بناهای ساختمانی ، ساخته شده اند آرشیتک ها و مهندسان امروزی ، از موادی در ساختمان استفاده می کنند که برتری و مزیت دارند فولاد ساختاری ساختاری ، بطور مثال یکی از این مواد است که مدت زمان طولانی است که از آن استفاده می کنند این ها ( فولاد ساختاری ) متنوع و اقتصادی هستند در دو دهه گذشته تولید کنندگان فولاد ، برای آرشیتک ها  و طراحان ساختاری طیف وسیعی از فولاد را برای آنان تهیه و در شکل های متنوع که دارای درجات بالایی از مقاومت تولید شده اند فولادهای هوازده شده که از خودشان محافظت کرده و در برابر فرسایش مقاوم هستند که ؟ آن بیشتر از همه ، مورد استفاده قرار می گیرد تکنیک های محافظت در برابر آتش و متدهای جدیدی بکار گرفته شده در تولید و ساخت آنان که دلائلی می باشد جهت استفاده کردن از فولاد در ساختارهای متنوع در مکانهای کم ارتفاع مانند پارکینگ ها و آسمانخراش های 100 طبقه ، اساساً ، سیستمهای ساختاری جدید فولاد ، در برابر زلزله و نیروی باد و لرزش و تکان مقاوم هستند در بسیاری از موارد طراحی های خوب ، زیبایی و استقامت فولاد را به نمایش می گذارد اگر چه کاربرد فولاد را در ساختارها ، می توان به سال 1856 ارجاع داد زمانیکه فرآیند ساخت فولاد بسمر (Bessemer) ، معرفی شد و برای ساختارهای بلند مورد استفاده قرار گرفت مثلاً در برج ایفل که در سال 1889، ساخته شده است بعد از آن در قرن 19(نوزدهم ) چندین ساختمان بلند ، ساخته شد ( فوت 286 یا 87 متر ارتفاع) مانند ساختمان Flatiron (فلاتیرون ) در سال 1902 با ( فوت 1046 یا 319 متر ارتفاع) یا ساختمان Chrysler (کریسلر) که در سال 1929 در قسمت مرکزی شهرهای شیکاگو و منمهتن ، ساخته شد رکورد بلندترین ارتفاع بوسیله ساختمان امپایر استیت در سال 1931 ، شکسته شد با (فوت 1250 یا 381 متر ارتفاع) و همین طور برجهای دو قلوی یا ساختمانهای مرکز تجاری دنیا در سال 1972 ( با 1450 فوت و یا 412 متر ارتفاع ) و بدنبال آن بلافاصله برج Sears(سیرز) در شیکاگو ساخته شد در سال 1974 با (1450 فوت یا 442 متر ارتفاع ) اما هنوز هم معماران در پی ساخت بلندترین ساختمانها هستند شاید برای اینکه پیش بینی کنیم آیا بلندترین ساختمان فولادی در این دهه ساخته خواهد شد یا نه ، باید به توپ کریستال (مخصوص فال بین ها) خیره شویم نمایش قابل قبول و مناسب فولادها در ساخت ساختمان های بلند ، ارائه وعرضه شده است نقش فولاد فقط در ساختارهای اولیه به انتقال دادن بارگذاری نیروی ثقل ، ارجاع شده جهت شامل کردن سیستمهای بادی و سیستمهای ساختاری جدید و تنظیم کردن قاب بندی ، برای ساختارهای لوله مانند .

امروزه تولید و ساخت بهبود یافته و تکنیک های فرسایشی با تکنیکهای تحلیلی پیشرفته ترکیب شده که توسط کامپیوترها طراحی شده و در ساخت فولادها استفاده می شود البته فقط در سیستمهای ساختاری درست و منطقی برای ساختمانهای بلند .

مزیت های ساختمان فولادی :

آیا استفاده از فولاد ، انتخاب مناسبی برای قاب بندی ساختماهای چند طبقه می باشد ؟

این تصمیمی است که همواره نیازهای مطالعات تطبیقی را بهبود می بخشد در اینجا برخی از دلائلی که بطور طبیعی با مزیتهای رقابتی فولاد و بتن ارتباط دارند ذکر شده اند :

• سرعت ساخت ، بویژه همراه با ، مدت زمان میزان سوددهی بالا .قاب بندی فولادی بسیار سریع صورت می گیرد که هزینه های مالی ساخت را بطور محسوسی کاهش می دهد و بدنبال آن درآمد زیادی تولید می شود بطور مثال ، 20 میلیون دلار وام با 5/13 درصد سود ، موجب صرفه جویی (حدوداً) 250 هزار میلیون دلار سود و هزینه انتقال (حمل و نقل ) می شود در هر ماه و همینطور زمان تکمیل پروژه کاهش می یابد.
• قابلیت استفاده از فولاد در طبقات و شکل های مختلف ، برای قاب بندی اقتصادی فواصل دو تکیه گاه تیر ( دهانه ) کوتاه و بلند ، مناسب می باشد.
• بکارگیری طرح اقتصادی و پیشنهادهای فولاد ، برای بهبودسازی و احیاء پروژه ها مفید است فولاد می تواند براحتی تغییر شکل دهد بسط داده شود یا در آینده نیازهای مالکان و مستأجران را برطرف کند بهمین خاطر ، یک قاب بندی فولادی ، اغلب بعنوان یک قاب بندی قابل تغییر مورد استفاده قرار می گیرد.

ترکیبات و ویژگی های عملگری خرما، شیره و سایر محصولات جانبی

اختصاصی از کوشا فایل ترکیبات و ویژگی های عملگری خرما، شیره و سایر محصولات جانبی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

فرمت فایل:word

تعدادصفحات:11 صفحه

چکیده

سه واریته خرما از کشور عمان که توسط خشک کن های خورشیدی و به صورت طبیعی خشک شده اند به همراه  شیره و سایر محصولات خرما  (کیک های فشرده و هسته) به منظور بررسی ترکیبات فیبرهای رژیمی، ترکیبات فنولی کل و خواص آنتی اکسیدانی مورد آزمایش قرار گرفتند. کربوهیدرات ها ترکیب اصلی را در تمامی واریته های خرما، شیره و سایر محصولات تشکیل می دهند و به همراه آن رطوبت و مقدار کمی پروتئین، چربی و خاکستر نیز وجود دارد .

کیک های فشرده حاوی بالاترین میزان پروتئین می باشند و محدوده ی تغلیظ آنها ازg 100 /gr 62/3 در واریته Shahal تاgr100/ gr 23/5  در واریته Mabseeli ، متغیر است. در حالی که میزان چربی در هسته بالاترین مقدار را داشته و محدوده آن بین gr/100 / gr02/5 درواریته  Mabseeli تا gr100/ gr 9/5 در واریته sellah- um متغیر است.

هسته در بین خرما، شیره و محصولات دیگر خرما، حاوی بالاترین مواد فنولی( mg 4430- 3102 اسید گالیک به ازای هر gr 100 وزن) و خواص آنتی اکسیدانی ( 929-580 /  mol ترو لوکس به ازای هر گرم ) می باشد. نتایج حاصله اشاره می کند که محصولات وابسته به خرما به خصوص هسته حاوی میزان زیادی آنتی اکسیدان بوده و بنابراین می تواند به عنوان یک غذای عملگریا یکی از اجزای غذایی عملگر در نظر گرفته شود.

کلیدواژه ها: خرما، شیره، کیک فشرده، هسته، فیبرهای رژیمی، ترکیبات فنولی کل، فعالیت آنتی اکسیدانی کل